اپليکيشن احصاء

صفحه 5 از 5 نخستنخست 12345
نمایش نتایج: از شماره 41 تا 47 , از مجموع 47
Like Tree2Likes

موضوع: خرپا و اتصالات آن چگونه است؟

  1. #41


    محل سکونت
    I.N.S.I.G
    رشته تحصیلی
    Mechanical Engineering Design
    مقطع تحصیلی
    کارشناسی
    علایق
    متلب،کتیا،مقاومت مصالح،ارتعاشات،کنترل
    شغل و حرفه
    Supervisor Mechanical Maintenance at i.n.s.i.g
    نوشته ها
    1,457
    تشکر ها
    1,497
    تشکر شده 2,643 بار در 1,160 ارسال.
    شکل پذیری فولاد

    "فولاد مورد استفاده برای ساخت خرپا، علاوه بر دارا بودن مدول ارتجاعی کافی، باید جوش‌پذیر بوده و حداقل مجاز تنجش (تغییر طول نسبی) در مرحله گسیختگی را دارا باشد. این مقدار تنجش (کرنش) در مورد فولادهای نرم (A-I)، به 20% برای فولادهای نیم سخت و سخت گرم نورد شده، به 18 % و در مورد فولادهای اصلاح شده، به 8 % محدود می‌شود." [نشریه 82، صفحه 105، بند 6-1-1) و مطابق با آیین نامه بتن ایران (آبا) چاپ هشتم]

    میلگردهای عرضی

    "در مورد خرپاهای ماشینی، میلگردهای عرضی به طور مضاعف و از نوع نیم سخت می‌باشند. سطح مقطع این میلگردها نباید از کمتر اختیار شود که bw عرض جان مقطع و t فاصله دو میلگرد عرضی متوالی است. قطر میل‌گردهای عرضی این نوع خرپاها بین 4 الی 6 میلیمتر تغییر می‌کند." حداقل زاویه میلگرد عرضی با خط افق 30 درجه است و معمولاً از 45 درجه کمتر نیست. [نشریه 94].

  2. تشكر از اين پست


  3. اين پست فقط براي مهمان نمايش داده مي شود!
     

  4. #42


    محل سکونت
    I.N.S.I.G
    رشته تحصیلی
    Mechanical Engineering Design
    مقطع تحصیلی
    کارشناسی
    علایق
    متلب،کتیا،مقاومت مصالح،ارتعاشات،کنترل
    شغل و حرفه
    Supervisor Mechanical Maintenance at i.n.s.i.g
    نوشته ها
    1,457
    تشکر ها
    1,497
    تشکر شده 2,643 بار در 1,160 ارسال.
    جوشکاری

    اتصال میلگردهای عرضی و اعضای بالایی و زیرین خرپای خرپا معمولاً توسط نقطه جوش تامین می‌گردد. البته می‌توان از هر نوع عمل جوشکاری مناسب جهت اتصال اعضای خرپا استفاده نمود
    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]
    روط بر آنکه در مرحله جوشکاری از سطح مقطع اعضای خرپای خرپا کاسته نشود.
    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]
    خصات مربوط به جوشکاری باید مطابق آیین‌نامه‌های معتبر داخلی یا بین المللی باشد. ] نشریه 94 صفحه 32[

    توصیه می‌شود برای به حداقل رساندن تاثیر جوش بر مقاومت فولاد کششی، فولاد کششی خرپا از میلگردهایی با سطح مقطع کوچکتر (مثلاً به قطر 8 یا 10 میلیمتر) انتخاب شود و بقیه فولادهای کششی مورد نیاز خرپا به صورت میلگردهای تقویتی نصب گردند. [نشریه شماره 82، صفحه 105، بند 6-1-1-1].

    مطابق استاندارد 2909 ایران، استفاده از جوش شعله‌ای ممنوعیت دارد. تمیزی سطوح میلگرد برای انجام جوش مناسب ضروری است. به ویژه وقتی که از روش جوش قوسی استفاده می‌گردد.

  5. تشكر از اين پست


  6. #43


    محل سکونت
    I.N.S.I.G
    رشته تحصیلی
    Mechanical Engineering Design
    مقطع تحصیلی
    کارشناسی
    علایق
    متلب،کتیا،مقاومت مصالح،ارتعاشات،کنترل
    شغل و حرفه
    Supervisor Mechanical Maintenance at i.n.s.i.g
    نوشته ها
    1,457
    تشکر ها
    1,497
    تشکر شده 2,643 بار در 1,160 ارسال.
    محدودیتها و نیازمندیهای خرپا از نظر ابعادی و وضعیت ظاهری

    مقادیر حداکثر تلرانس (رواداری) ابعاد و انحنای قائم و افقی خرپاهای خرپایی به شرح زیر است:

    · طول خرپا:

    تغییر طول 50± میلیمتر قابل قبول می‌باشد. طول خرپا 6 متر به بالا بایستی حداقل 1 سانتیمتر و حداکثر 4 سانتیمتر از طول مورد نظر بلندتر باشد, در مورد خرپاهای کوتاهتر از 6 متر این رقم به 1 سانتیمتر و 3 سانتیمتر تغییر می‌کند.

    · فاصله عمودی (ارتفاع) خرپا:

    بایستی معادل ارتفاع اسمی خرپا باشد, تغییرات تا 5± درصد ارتفاع محاسباتی مجاز است.
    · انحراف طولی: انحراف طولی 1/500 طول خرپا و حداکثر 10 میلیمتر
    · انحراف قائم خرپا: حداکثر 1/500+ طول خرپا باشد.
    · عرض و ارتفاع پاشنه بتنی: تغییرات تا 5± میلیمتر مجاز است.
    · پیچش طولی:

    خرپا نباید دارای پیچش طولی باشد اما حداکثر تا 5/7 سانتیمتر یا 1 درصد طول آن بلامانع است.
    · فاصله پای میلگردهای عرضی: 5± میلیمتر
    · میلگرد‌های طولی خرپا: بایستی کاملا صاف باشد و نباید هیچ گونه خم یا پیچشی داشته باشد.
    · زیگزاگ خرپا: بایستی کاملا صاف باشد خم زیگزاگ‌ها باید قرینه و
    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]
    ابه باشد.
    · فاصله افقی پشت تا پشت میلگردهای پایینی خرپا

    بایستی 10 سانتیمتر باشد و مقدار فوق نباید از 8 سانتیمتر کمتر و از 12سانتیمتر بیشتر باشد.
    · جوش خرپا

    نبایستی با بسته شدن کامل دهانه آن و یا با باز شدن دهانه آن تا حداکثر 8 سانتیمتر (پشت تا پشت) شکسته شود, میزان باز شدن ایده آل بیش از 20 سانتیمتر است.
    · وزن خرپا

    وزن خرپا بر اساس محاسبه اوزان اسمی میلگردهای معرفی در خرپا محاسبه میگردد, وزن 1 متر خرپا با نوسانات 2- تا 2+ درصد رقم فوق قابل قبول است.

  7. تشكر از اين پست


  8. #44


    محل سکونت
    I.N.S.I.G
    رشته تحصیلی
    Mechanical Engineering Design
    مقطع تحصیلی
    کارشناسی
    علایق
    متلب،کتیا،مقاومت مصالح،ارتعاشات،کنترل
    شغل و حرفه
    Supervisor Mechanical Maintenance at i.n.s.i.g
    نوشته ها
    1,457
    تشکر ها
    1,497
    تشکر شده 2,643 بار در 1,160 ارسال.
    ویژگی‌ها و
    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]
    خصات خرپا پیش ساخته (معمولی) (استاندارد 2909)


    o عرض قسمت زیرین خرپا پیش ساخته نباید از 10 سانتیمتر کمتر باشد و ارتفاع آن از 5/3 برابر عرض خرپا بیشتر باشد.

    o ابعاد خرپا و مفتول‌های بکار رفته در ساخت تیرچه‏های هر کارخانه باید بر مبنای محاسبات کاربردی خرپا در سقف باشد و در صورت درخواست خریدار ارائه گردد.

    o ضخامت بتن پاشنه (بخش کششی) خرپا بدون قالب سفالی نباید از 5/4 سانتیمتر کمتر باشد.

    یادآوری - هنگام کاربرد خرپا و بلوک‏ها حداقل فاصله افقی بین دو سطح بلوک‌های مجاور در طرفین یک خرپا که در مقابل یکدیگر نصب می‏شوند نباید کمتر از 5/6 سانتیمتر باشد.

    · بخش فولادی

    o قطر میل‌گردهای کششی نباید کمتر از 8 میلیمتر باشد و چنانچه کارخانه تولیدی از تکنیک نقطه جوش اتوماتیک استفاده نماید می‏توان قطر میل گردهای کشش را تا میزان حداقل 6 میلیمتر تقلیل داد.
    o قطر میل گرد فوقانی نباید کمتر از 8 میلیمتر باشد.
    o قطر میل گرد منفرد اتصال دهنده ( زیگزاک ) نباید از 6 میلیمتر کمتر باشد و چنانچه کارخانه تولیدی از تکنیک نقطه جوش اتوماتیک استفاده نماید در این صورت می‏تواند از 2 میل‌گرد, هر یک به قطر حداقل 4 میلیمتر استفاده نماید.
    o جوشکاری خرپای خرپا با شعله (اکسی استیلن و
    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]
    ابه آن) مجاز نمی‏باشد.
    o اتصالات بخش فولادی به یکدیگر باید طبق استاندارد ملی ایران شماره 4-18-1900 باشد.
    o نوع میل گردهای مصرفی در مقطع خرپا در جهت انطباق ارزش اسمی میل گرد مصرفی باید برابر با نقشه ساخت باشد.

    · بخش بتنی

    o بخش بتنی خرپا به صورت پیوسته باشد.
    o بتن خرپا پوک و سوخته نباشد.
    o لبه کناری خرپا که نشیمنگاه بلوکها است, سالم و صاف باشد.
    o فاصله سطح تحتانی بتن خرپا بدون قالب سفالی تا فولاد کمتر از 18 میلیمتر نباشد.
    o توصیه می‏شود از بتن مصرفی در هر خط تولید خرپا پیش ساخته, نمونه‏های مکعبی در ابعاد 200*200*200 میلیمتر تهیه شود و در زمانهای 7 و 28 روزه تحت آزمون فشاری قرار گیرد, بطوری که مقاومتی برابر Kg/cm2170 برای 7 روز Kg/cm2250 برای 28 روز داشته باشد.

    · شکل مقطع

    گرد بودن مقطع میل‌گرد علاوه بر تسهیل امر نورد باعث صرفه‌جویی در مصرف دوز نیز می‌شود, گرچه گرد بودن مقطع میلگرد ایده‌آل است اما حداکثر اختلاف قطر بیشتر و کمتر تا 5/0 میلیمتر قابل قبول است, علاوه بر شکل مقطع که حتی الامکان بایستی گرد باشد, تفاوت قطر میلگرد در مقاطع مختلف در طول کلاف نیز بایستی یکنواخت باشد. این تفاوت حداکثر تا 4/0 میلیمتر قابل قبول است.

  9. تشكر از اين پست


  10. #45


    محل سکونت
    I.N.S.I.G
    رشته تحصیلی
    Mechanical Engineering Design
    مقطع تحصیلی
    کارشناسی
    علایق
    متلب،کتیا،مقاومت مصالح،ارتعاشات،کنترل
    شغل و حرفه
    Supervisor Mechanical Maintenance at i.n.s.i.g
    نوشته ها
    1,457
    تشکر ها
    1,497
    تشکر شده 2,643 بار در 1,160 ارسال.
    میلگردهای خام و نورد شده

    میلگردهای خام و نورد شده شرکت فولاد سازه خزر با استفاده از آزمایش کشش مورد آزمایش قرار گرفته است. نتایج آزمایشات در جدول زیر ارائه شده است.
    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]
    خص است که فولادهای اصلاح شده استحکام تسلیم بالایی داشته و در مقابل از انعطاف‌پذیری کمتری برخوردار می‌باشد.

    مقایسه درصد ازدیاد طول میلگردهای آجدار قطر 8 میلیمتر نشان می‌دهد که این میلگردها دارای حداقل 12 درصد ازدیاد طول نسبی می‌باشند. به عبارت دیگر این میلگردها دارای حداقل انعطاف‌پذیری که استاندارد به آن اشاره داشته می‌باشند. از طرف دیگر شاخص‌های دیگر کیفی نظیر نسبت استحکام کششی به استحکام تسلیم نیز از 08/1 بیشتر است. نتایج کشش نمونه‌های جوش شده، نشان داده است که شکست این میلگردها از محل جوش صورت نگرفته و افت استحکام ناشی از عملیات جوش کمتر از حد استاندارد بوده است.


    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]


    ده برابر قطر به عنوان طول مبنا برای اندازه‌گیری تغییر طول در نظر گرفته شده است.

    www.iran-stu.com

    شکل 3-2- منحنی نیرو - تغییر طول میل گرد ساده با قطر 10 میلیمتر (خام) با طول اولیه 10 سانتیمتر

    www.iran-stu.com

    شکل 3-3- منحنی تنش - کرنش مهندسی میل گرد ساده با قطر 10 میلیمتر (خام) با طول اولیه 10 سانتی‌متر

    www.iran-stu.com

    شکل 3-4- منحنی نیرو - تغییر طول میل گرد آجدار با قطر اسمی 8 میلیمتر (خام) با طول اولیه 8 سانتیمتر (بدون جوش)

    www.iran-stu.com

    شکل 3-5- منحنی تنش - کرنش مهندسی آجدار با قطر اسمی 8 میلیمتر (خام) با طول اولیه 8 سانتیمتر (بدون جوش)

    www.iran-stu.com

    شکل 3-6- منحنی نیرو - تغییر طول میل گرد آجدار با قطر اسمی 8 میلیمتر (خام) با طول اولیه 8 سانتیمتر (با جوش)

    www.iran-stu.com

    شکل 3-7- منحنی تنش - کرنش مهندسی آجدار با قطر اسمی 8 میلیمتر (خام) با طول اولیه 8 سانتیمتر (با جوش)

    نمونه‌ای از نتایج آزمون میل‌گردهای خام اولیه که از شرکت ذوب آهن اصفهان تهیه شده است در شکل زیر ارائه شده است.
    مصطفی likes this.

  11. تشكر از اين پست


  12. #46


    محل سکونت
    I.N.S.I.G
    رشته تحصیلی
    Mechanical Engineering Design
    مقطع تحصیلی
    کارشناسی
    علایق
    متلب،کتیا،مقاومت مصالح،ارتعاشات،کنترل
    شغل و حرفه
    Supervisor Mechanical Maintenance at i.n.s.i.g
    نوشته ها
    1,457
    تشکر ها
    1,497
    تشکر شده 2,643 بار در 1,160 ارسال.
    www.iran-stu.com همانطور که قول داده بودیم از این پس سعی مسشود آرشیو فیلم های آموزشی مهندسی عمران را بیشتر تحویل بگیریم امروز برای شما فیلمی را آماده کردیم که استاد یک مثال از خرپا را حل میکند این فیلم دو قسمتی است و هر قسمت تقریبا 8 دقیقه است که در ادامه میتوانید آن را دانلود و استفاده کنید ...
    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]

    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]

    علی دایی:من همیشه رو بازی میکنم و هیچوقت زیر و رو نکشیدم .......

    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]
    www.iran-stu.com
    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]

    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]

    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]

    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]

    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]







  13. #47


    محل سکونت
    I.N.S.I.G
    رشته تحصیلی
    Mechanical Engineering Design
    مقطع تحصیلی
    کارشناسی
    علایق
    متلب،کتیا،مقاومت مصالح،ارتعاشات،کنترل
    شغل و حرفه
    Supervisor Mechanical Maintenance at i.n.s.i.g
    نوشته ها
    1,457
    تشکر ها
    1,497
    تشکر شده 2,643 بار در 1,160 ارسال.
    شکل دهی و بارگذاری حدی خرپاهای فضاکار شکل یافته به روش پس تنیدگیپنجمین کنگره ملی مهندسی عمران
    14 تا 16 اردیبهشت 1389 ، دانشگاه فردوسی مشهد، مشهد ، ایران
    ١
    شکل دهی و بارگذاری حدی خرپاهای فضاکار شکل یافته به روش پس تنیدگی
    غلامرضا دهدشتی، محمد ابراهیم کرباسچی
    استادیار گروه مهندسی عمران، دانشگاه خلیج فارس بوشهر
    کارشناس ارشد سازه، مهندسین مشاور پورآب
    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]

    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]

    خلاصه
    استفاده از روش پس تنیدگی برای شکل دهی خرپاهای فضاکار خمیده از حالت اولیه خرپای مسطح تک یال، باعث کاهش نیاز به جرثقیلهای
    عظیم برای نصب اعضا و اتصالات خرپاهای فضاکار و افزایش سرعت عملیات مونتاژ و نصب شده که موجب صرفه جویی های اقتصادی قابل
    ملاحظه ای می گردد. در این مقاله به کمک آنالیزهای انجام شده، در مرحله اول آنالیز شکل دهی به دو روش جابجایی تکیه گاه ها و اعمال
    نیروی پس تنیدگی انجام و نتایج آنها مقایسه شده و در مرحله دوم، آنالیزهای بارگذاری قائم تا مرحله گسیختگی بر روی مدل های شکل یافته
    انجام و نتایج آنالیزها با نتایج آزمایشگاهی مقایسه شده اند. همچنین اثر اعضای مورب میانی بر ظرفیت باربری مورد بررسی قرار گرفته است.
    کلمات کلیدی: خرپاهای فضاکار، پس تنیدگی، بارگذاری حدی، مرحله گسیختگی.
    1. مقدمه
    امروزه استفاده از خرپاهای فضاکار برای پوشش فضاهای بزرگ با ستونهای میانی کم یا بدون ستونهای میانی، به طور فزاینده ای در حال عمومی شدن
    است. خرپاهای فضاکار در مقایسه با سایر فرمهای سازه ای به لحاظ معماری دارای جذابیت بیشتری می باشند. سبکی، راحتی و سرعت ساخت از ویژگ یهای
    ممتاز این ساز هها می باشد. با این وجود روش ساخت خرپاهای فضاکار به لحاظ مسائل اقتصادی و هزین ههای ساخت و نصب دارای اهمیت بالایی م یباشد. اگر
    چه پس تنیدگی نخستین بار برای سازه های بتنی مورد استفاده قرار گرفت ولی اخیراً این روش برای ساز ههای فلزی نیز به خوبی مورد استفاده قرار گرفته است.
    .[ به عنوان مثال از این روش برای شکل دهی فرمهای فولادی خمیده به عنوان روشی برای شکل دهی و نصب استفاده شده است[ 1
    نیاز به جرثقی لهای عظیم برای نصب (SCST) استفاده از روش پس تنیدگی برای شکل دهی خرپاهای فضاکار خمیده از حالت اولیه مسطح تک یال
    اعضا و هزینه های ساخت را به میزان قابل ملاحظه ای کاهش خواهد داد. بر پایه تحقیقات انجام شده، سرعت ساخت با این روش در حدود 5 برابر سیستم های
    معمول گوی و میله می باشد[ 2]. قابلیت شکل دهی خرپاهای مسطح تک یال به فرمهای مختلف نخستین بار توسط پروفسور اشمیت معرفی شد [ 3]. تحقیقات
    آزمایشگاهی و تحلیل به منظور پی شبینی شکل مدلها پس از آزمایش شکل دهی و آزمایشهای بارگذاری بر روی مدلهای شکل یافته در تحقیقات گذشته
    انجام شده است[ 4]. آنالیزهای انجام شده را می توان به دو دسته کلی شکل دهی و بارگذاری تقسیم نمود. از آنجا که خرابی مدلها در آزمایشهای بارگذاری بر
    اثر کمانش اعضا اتفاق افتاد، آزمایشهای فشاری کمانشی جداگانه ای بر روی اعضا انجام شده است[ 4]. تحقیقات انجام شده تاکنون بر روی فرمهایی نظیر
    11 ]. همچنین آنالیزهای عددی به منظور پیش بینی شکل مدل و مقدار نیروی پس تنیدگی لازم برای - چلیکی، گنبدی، زین اسبی و شش وجهی بوده است [ 4
    شکل دهی در مرجع [ 12 ] آمده است. در این تحقیق در مرحله اول آنالیز شکل دهی خرپاهای مسطح تک یال به فرمهای غیر مسطح و در مرحله بعد آنالیز
    بارگذاری بر روی مدل های شکل یافته انجام شده است. به منظور ارزیابی صحت نتایج آنالیزها آنالیزها برای دو مدل خرپای گنبدی با انحنای کم و خرپای
    چلیکی با انحنای زیاد انجام شده اند.
    2. مروری بر نتایج آزمایشگاهی
    1-2 . آزمایش شکل دهی
    در حالت مسطح ساخته (SCST دو مدل شامل گنبد با انحنای کم و چلیک با انحنای زیاد مورد بررسی قرار گرفته اند. ابتدا خرپای مسطح تک یال ( 1
    520 میلیمتر بودند. اعضای لایه فوقانی از نوع قوطی بود که به صورت پیوسته و ×510× 10 پانل به ابعاد 360 × 6 و چلیکی 6 × شد (شکل 1). مدل گنبدی شامل 6
    1 Single Chord Space Trusses.
    پنجمین کنگره ملی مهندسی عمران
    14 تا 16 اردیبهشت 1389 ، دانشگاه فردوسی مشهد، مشهد ، ایران
    ٢
    در محل تقاطع با پیچ به یکدیگر متصل شده بودند. اعضای مورب نیز با پیچ به اعضای پیوسته لایه لایه فوقانی متصل شده و در انتها به استوانه کوچک فلزی
    جوش شده بودند که گر ههای لایه پایین را ایجاد می کرد. اعضای لایه پایین تنها در نواحی خاصی قرار داده شده بودند و یک سیم پس تنیدگی پرمقاومت به
    قطر 5 میلیمتر از میان آنها و گره های لایه پایین عبور داده شده بود (شکل 1). این اعضا لوله هایی کوتاهتر از فاصلا دو گره مجاور خود در حالت مسطح بودند.
    موقعیت اعضای کوتاه شده و مقدار کوتاه شدگی آنها مشخص کننده شکل نهایی و انحنای مدل پس از عملیات شکل دهی بود.
    Sec A-A
    (ب) (الف)
    SHS: Square Hallow Section ( .(مقطع مربعی توخالی
    CHS: Circular Hollow Section ( .(مقطع دایره ای توخالی
    شکل ( 1): ابعاد و مشخصات مقاطع مدلهای (الف): گنبدی، (ب): چلیکی
    2-2 . آزمایش بارگذاری
    پس از شکل دهی انتهای کابل به منظور جلوگیری از خراب شدن شکل بدست آمده مهار شد. بارها بر روی رئوس هشت واحد هرمی میانی اعمال شدند.
    49 کیلونیوتن بود. علاوه بر این / هر دو مدل با کمانش نخستین عضو لایه فوقانی دچار گسیختگی شدند. بار نهایی مدل گنبدی 60 کیلو نیوتن و مدل چلیکی 3
    آزمایشها، به منظور بررسی اثر اعضای مورب میانی بر ظرفیت باربری، پس از شک لدهی مدل گنبدی اعضای مورت میانی آن باز شدند و بارها بر گر ههای
    13 کیلونیوتن با افزایش کرنش اعضای لایه فوقانی و افزایش جابجایی ها مدل گسیخته شد. / اعضای لایه فوقانی وارد شدند. در این آزمایش در بار کلی 5
    3-2 . آزمایش فشاری اعضا
    آزمایش های فشاری مختلفی بر روی اعضا انجام شد. برای اعضای لایه فوقانی دو آزمایش با شرایط دوسر گیردار و دوسر مفصل انجام شد. در حالت
    دوسر مفصل دو نوع شرایط تکیه گاهی به صورت پیچ با آزادی دورانی کافی و دوسرپیچ با محدودیت چرخشی (با قراردادن دو ورق مهاری جوش شده
    کوچک) مورد آزمایش قرار گرفت. برای اعضای لایه زیرین دوسر عضو در لوله های استوانه ای شکاف دار قرار داده شد. برای اعضای مورب مطابق شرایط
    این اعضا در خرپاهای مورد آزمایش یک سرپیچ و یک سر جوش مورد آزمایش قرار گرفت. نتایج بارکمانش بدست آمده از آزمایش های مختلف در
    جدول ( 1) آمده است.
    جدول ( 1): بارکمانش اعضای مختلف در آزمایش.
    شرایط تکیه گاهی موقعیت اعضا (kN) بار کمانش
    22/4 گیردار-گیردار لایه فوقانی
    10/8 مفصلی-مفصلی لایه فوقانی
    16/6 مفصلی-گیردار لایه فوقانی
    14/3 مفصلی-گیردار قطری
    24 مفصلی-گیردار لایه زیرین
    پنجمین کنگره ملی مهندسی عمران
    14 تا 16 اردیبهشت 1389 ، دانشگاه فردوسی مشهد، مشهد ، ایران
    ٣
    3. آنالیزها
    به صورت استاتیکی و در حالت غیرخطی هندسی انجام ANSYS, V. آنالیزهای شکل دهی و بارگذاری به کمک نر مافزار اجزای محدود 10
    شده اند.
    SCST 1. مدلسازی -3
    در حالت مسطح و پیش از عملیات شکل دهی، اعضای لایه فوقانی با المان تیر، اعضای مورب با المان خرپایی، اعضای لایه پایین با اعضای خرپایی
    فشاری با کوتاه شدگی اولیه و کابل پس تنیدگی با المان خرپایی کششی مدل شدند. مقدار کوتاه شدگی اولیه اعضای لایه پایین مطابق انحنای نهایی مدلها
    پس از عملیات شکل دهی و بر پایه محاسبات هندسی تعریف شدند. محاسبات هندسی مقدار کوتاه شدگی مدلهای گنبدی و چلیکی در مراجع [ 6] و [ 7] آمده
    .[ است. مدل مواد تعریف شده مطابق خصوصیات فولاد مصرفی مطابق شکل ( 2) به صورت چند خطه ایزوتروپیک تعریف شده است [ 4
    0
    100
    200
    300
    400
    500
    0 0.001 0.002 0.003 0.004 0.005 0.006
    strain
    stress(Mpa)
    شکل ( 2): مدل چند خطه مواد تعریف شده در آنالیز
    2. آنالیز شکل دهی -3
    در آزمایش شکل دهی، با اعمال نیروی پس تنیدگی بر کابل عبوری از میان اعضا و گر ههای لایه پایین و لغزش تکیه گاههای غلطی شکل نهایی بدست
    آمد. به طور کلی در تحقیقاتی که تاکنون انجام شده، سه نوع آنالیز شکل دهی انجام شده است:
    .[ -1 جابجایی تکیه گاه ها [ 4،6،7
    .[ -2 آنالیزهای عددی بر پایه اعمال نیروهای پس تنیدگی [ 12
    .[ -3 اعمال بارگذاری حرارتی در اعضای کوتاه شده ی لایه پایین [ 9
    ابتدا کوتاه شدگی اولیه مطابق محاسبات هندسی تعریف شده و (SCST) در این مقاله در آنالیز شکل دهی، پس از مدلسازی خرپای مسطح تک یال
    دو روش برای شکل دهی مورد استفاده قرار گرفت:
    1: جابجایی تکیه گاه ها، 2 : اعمال نیرو بر گره های لایه پایین، و نتایج دو روش با یکدیگر مقایسه شدند.
    جابجایی تکیه گاه ها
    اگر چه این روش در تحقیقات گذشته مورد استفاده قرار گرفته ولی به دلیل محدود بودن قدرت نر مافزارهای آنالیزگر محدودیتهایی از جمله تعداد
    المانها و تعداد تکرارها وجود داشته که در این تحقیق با توجه به افزایش توان پردازشگرها تعداد المانها و تکرارهای بیشتری در نظر گرفته شده است. روش
    اعمال جابجایی تکی هگاه ها در شکل ( 3- الف) و مدلهای گنبدی و چلیکی شکل یافته در شکل ( 4) نشان داده شده اند.
    مدلسازی کشش کابل پس تنیدگی
    مدلسازی کشش به صورت روابط ریاضی و عددی در گذشته توسط پژوهشگران انجام شده است[ 12 ]. در این تحقیق به کمک آنالیزهای انجام شده
    سعی شده که عملیات شکل دهی بر پایه اعمال نیروی کشش کابل پس تنیدگی انجام شود. در مرحله اولیه تکیه گاه ها به صورت غلطی مدل شدند و با
    جابجایی تکیه گاه ها به میزان بسیار کم ( 50 میلیمتر) به مدل انحنای کمی داده شد و اعمال نیروی کابل پس تنیدگی به دو صورت اعمال شد.
    روش اول: در این روش بارها به صورت افقی بر تکیه گاه ها اعمال شد (شکل 3-ب) به منظور مقایسه جابجایی گر هها در آنالیز با آزمایش، نیروی افقی
    8/5 و در مدل kN برابر نیروی پس تنیدگی انداز ه گیری شد در آزمایش شکل دهی تعریف شد. بر این اساس مقدار نیروی پس تنیدگی در مدل گنبدی
    پنجمین کنگره ملی مهندسی عمران
    14 تا 16 اردیبهشت 1389 ، دانشگاه فردوسی مشهد، مشهد ، ایران
    ٤
    1/1 ) جابحایی قائم گره مرکزی kN 18/1 تعریف شد [ 4]. در آنالیزهای شکل دهی و با این روش بعد از اعمال مقدار کمی نیرو (در مدل گنبدی kN چلیکی
    ثابت ماند ولی نیروهای عمودی در اعضای لایه پایین (به ویژه اعضای میانی) به طور قابل ملاحظ های افزایش یافت.
    روش دوم: در این روش نیز نیروهای کابل پس تنیدگی برابر مقدار نیروی پس تنیدگی در آزمایش شکل دهی تعریف شدند. در این روش نیروها به
    صورت افقی و بر تمام گره هایی که کابل در آزمایش از میان آنها عبور می کرد وارد شد (شکل 3-ج). در این آنالیز نیروهای کابل در تمام آنالیز به صورت
    افقی باقی ماندند در حالیکه در آزمایش شکل دهی با تغییر فرم از حالت اولیه تخت، زاویه اعضای کوتاه شده با افق نیز افزایش می یافت. این مسئله برای
    فرمهای با انحنای زیاد (چلیک با انحنای زیاد) دارای اهمیت بیشتری می باشد.
    به منظور بررسی اثر تغییر زاویه کابل در ضمن آنالیز شکل دهی در مدل چلیک با انحنای زیاد بارها بر گره های لایه پایین در چند مرحله و به طور تدریجی
    اعمای شده و در هر مرحله نیروهای کابل بر گره های لایه پایین در وضعیت تغییر فرم یافته و متناسب با زاویه این اعضا اعمال شد (شکل 3-د). در این آنالیز در
    4/5 ، تغییر مکان تکیه گاه ها بسیار زیاد شد و به دلیل افزایش زیاد کرنش اعضای پیوسته لایه فوقانی آنالیز واگرا شد. در لحظه kN مقدار نیروی پس تنیدگی
    1 متر بود. دلیل مسئله م یتواند عدم مدلسازی لغزش کابل در گره های واحدهای هرمی باشد. / 2 متر و خیز حداکثر 15 / واگرایی مقدار جابجایی تکی هگاهی 99
    جابجایی تکیه گاهی و حداکثر خیز گره های لایه فوقانی در محاسبات هندسی، جابجایی گره ها در آنالیز جابجایی تکیه گاهها و مدلسازی کشش کابل (به دو
    روش) در جدول ( 2) مقایسه شده اند.
    نتایج آنالیزها نشان می دهد که در حالتهای با انحنای کم دقت روش جابجایی تکی هگاه ها بالاتر از دو روش دیگر است و برای حالتهای با انحنای زیاد دقت
    روش دوم مدلسازی کشش کابل دارای دقت بالاتری می باشد. دلیل این موضوع م یتواند به این صورت بیان شود که: به دلیل لغزش کابل درگر ههای لایه
    پایین در آزمایش شکل دهی در حالتهای با انحنای کم حالت اول و دوم اعمال کشش کابل تأثیری بر نتایج آنالیزها ندارد ولی برای فرمهای با انحنای زیاد به
    دلیل انحنای زیاد مدل و درگیری بیشتر کابل با گره ها حالت دوم اعمال کشش کابل نتایج نزدیکتری در مقایسه با نتایج آزمایشگاهی بدست می دهد. اگر چه
    دقت نتایج آنالیزهای شکل دهی به روش جابجایی نقاط سهولت آنالیز بدین روش در مقایسه با روش کشش کابل بیشتر است ولی مقدار نیروی پس تنیدگی
    لازم به منظور شکل دهی مدلهای مختلف مسئله ای مهم در طراحی جکهای لازم برای مرحله شکل دهی می باشد که در چنین آنالیزی با دقت خوبی می توان
    آنرا تعیین نمود.
    (ب) (الف)
    (د) (ج)
    شکل ( 3): آنالیزهای شکل دهی مختلف، (الف): جابجایی تکیه گاهها (ب): اعمال نیروی پس تنیدگی در تکیه گاه ها (ج): اعمال نیروی افقی پس
    تنیدگی بر همه گره های لایه زیرین و (د): اعمال نیروی پس تنیدگی بر گره های لایه زیرین به صورت غیر افقی و در چند مرحله.
    (ب) (الف)
    شکل ( 4): مدلهای شکل یافته در آنالیز شکل دهی (الف): گنبدی، (ب) چلیکی.
    جابجایی تکیه گاهی
    پنجمین کنگره ملی مهندسی عمران
    14 تا 16 اردیبهشت 1389 ، دانشگاه فردوسی مشهد، مشهد ، ایران
    ٥
    جدول ( 2): مقایسه نتایج آنالیزهای شکل دهی مختلف.
    مدلسازی کشش جابجایی تکیه گاه ها محاسبات هندسی آزمایش پارامتر مدل
    کابل (روش اول)
    مدلسازی کشش
    کابل (روش دوم)
    UX ( 240 (میلیمتر 240 240 398 400
    گنبدی
    UZmax ( 278 (میلیمتر 301 300 471 478
    UX ( 2050 (میلیمتر 1980 1980 1970 1985
    چلیکی
    UZmax( 1075 (میلیمتر 1085 1120 990 1056
    3. آنالیز بارگذاری حدی -3
    با توجه به عملکرد محوری اعضا در مرحله بارگذاری [ 10،4 ] ، اعضای لایه فوقانی در خرپای شکل یافته با المانهای مستقیم خرپایی جایگزین و
    تکیه گاه ها ثابت شدند. با ثابت شدن تکیه گاه ها مدل از حالت مکانیزم خارج شده و قادر به تحمل بارهای وارده می باشد. بارگذاری مشابه شرایط آزمایش بر
    رئوس هشت واحد هرمی میانی وارد شدند. منحنی رفتاری کشش-فشار مطابق الگوی شکل ( 5) به اعضای مختلف اختصاص داده شد. افت مقاومت اعضا بر
    1 مقاومت در هنگام کمانش تعریف شد. مقدار نیروی تسلیم با توجه به آزمایشات کششی بر / اثر کمانش مطابق نتایج آزمایشات انجام شده بر روی اعضا، 3
    420 ) در سطح مقطع اعضای مختلف بدست آمد. اندازه گیری نیروی محوری اعضای لایه فوقانی در Mpa) روی فولاد مصرفی از ضرب تنش تسلیم فولاد
    هنگام کمانش نشان داد که مقدار این نیرو بسیار نزدیک به حالتی است که این اعضا در آزمایشهای کمانشی به صورت دوسر مفصل به مقدار کمی آزادی
    مطابق (Pcr) دورانی در محل تکی هگاه ها مدل شدند. با توجه به این موضوع در اختصاص منحنی رفتاری به اعضای خرپایی لایه فوقانی مقدار بار کمانش
    16 کیلو نیوتن تعریف شده است. /6 ، ( جدول ( 1
    شکل ( 5): مدل رفتار محوری کشش-فشار تعریف شده برای اعضا
    آنالیز بارگذاری به صورت غیرخطی هندسی و به کمک الگوریتم نیوتن- رامتون با تعداد گامهای زیاد انجام شد. در آنالیز بارگذاری بار رسیدن نیروی
    آنالیز متوقف شد. در هر دو مدل گنبدی و چلیکی نخستین کمانش که باعث توقف آنالیز شد در (Pcr) محوری در نخستین عضو سازه به مقدار بار کمانش
    سازه در نظر گرفته شد. مقدار بار حدی که « بار حدی » اعضای لایه فوقانی اتفاق افتاد. مقدار بار کلی وارد بر سازه در هنگام کمانش نخستین عضو به عنوان
    % بدین ترتیب محاسبه شد برای مدل گنبدی 64 کیلونیوتن و برای مدل چلیکی 64 کیلوتن بدست آمد که در مقایسه با نتایج آزمایشگاهی به ترتیب 9% و 28
    خطا داشتند. نمودار جابجایی گره مرکزی در مقابل بارگذاری برای هر دو مدل در شکل ( 6) نشان داده شده است. همانطور که مشاهده می شود جابجایی گره
    مرکزی در آنالیز بسیار کمتر از جابجایی آن در آزمایش بارگذاری م یباشد. این اختلاف م یتواند به دلیل عدم مدلسازی دقیق اتصالات خرپاهای مسطح تک
    یال باشد. شماره گذاری این اعضا و مقایسه مقدار نیروی محوری ایجاد شده در مرحله بارگذاری در اعضای بحرانی برای مدلهای گنبدی و چلیکی در
    8) و ( 9) نشان داده شده اند. در شکلهای ( 8) و ( 9) علامت مثبت نشان دهنده نیروی محوری فشاری و علامت منفی نشان دهنده نیروی محوری ) ،( شکلهای ( 7
    کششی می باشد. همانطور که در این شکلها مشاهده م یشود، نیروی محوری ایجاد شده در آزمایش شکل دهی برخی اعضا قابل ملاحظه می باشد که در
    آنالیزهای بارگذاری از آنها صرفنظر شده است.
    پنجمین کنگره ملی مهندسی عمران
    14 تا 16 اردیبهشت 1389 ، دانشگاه فردوسی مشهد، مشهد ، ایران
    ٦
    0
    10
    20
    30
    40
    50
    60
    70
    80
    0 10 20 30 40 50 60 70 80 90
    Displacement (mm)
    Total load (kN)
    Experiment
    Analyze
    0
    10
    20
    30
    40
    50
    60
    70
    0 50 100 150 200
    displacement (mm)
    total load (kN)
    Analysis
    Experiment
    (ب) (الف)
    شکل ( 6): مقایسه نتایج آنالیز و آزمایش در مرحله بارگذاری برای (الف): مدل گنبدی، (ب): مدل چلیکی.
    (ب) (الف)
    شکل ( 7): شماره گذاری اعضا برای(الف): مدل گنبدی، (ب): مدل چلیکی.
    شکل ( 8): مقایسه نیروی محوری به وجود آمده در اعضا در مدل گنبدی در آزمایش و آنالیز.
    پنجمین کنگره ملی مهندسی عمران
    14 تا 16 اردیبهشت 1389 ، دانشگاه فردوسی مشهد، مشهد ، ایران
    ٧
    0
    10
    20
    30
    40
    50
    60
    70
    0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
    axial force (kN)
    t o t a l lo a d ( k N )
    member 1
    member 2
    شکل ( 9): مقایسه نیروی محوری به وجود آمده در اعضا در مدل چلیکی در آزمایش و آنالیز.
    مقایسه نتایج آنالیزها نشان می دهد که:
    -1 برای مدل گنبدی (به طور کلی حالتهای با انحنای کم) مقدار نیروی محوری ایجاد شده در اعضای مختلف در آزمایش و آنالیز به هم نزدیک می باشد ولی
    برای اعضای گوشه ای لایه زیرین مقدار نیروی ایجاد شده در مرحله شکل دهی قابل ملاحظه می باشد که در آنالیزهای بارگذاری از آن صرفنظر شده است.
    همچنین ترتیب کمانش اعضا (عضو میانی لایه فوقانی) در آزمایش و آنالیز با یکدیگر مطابقت دارد.
    -2 برای مدل چلیکی با انحنای زیاد (به طور کلی حالتهای با انحنای زیاد) مقدار نیروی محوری ایجاد شده در اعضای لایه فوقانی در آنالیز بیشتر از مقادیر
    آزمایشگاهی بود. ترتیب کمانش اعضای لایه فوقانی در آنالیز و آزمایش تفاوت داشت. در آنالیز اولین کمانش در عضو میانی در جهت انحنا اتفاق افتاد در
    حالی که در آزمایش در عضو میانی در جهت عمود بر انحنا نخستین کمانش اتفاق افتاد. همچنین مقادیر نیروی محوری ناشی از مرحله شکل دهی در این
    اعضا قابل ملاحظه بود که باید به نحو مطلوبی در آنالیزهای بارگذاری منظور شوند. نیروی ایجاد شده در اعضای مورب نیز به جهت علامت (کششی و
    فشاری) با یکدیگر تفاوت داشت ولی به دلیل کوچک بودن مقدار آنها تأثیری در نتایج آنالیز بارگذاری نداشت.
    4. اثر اعضای مورت میانی -3
    به منظور بررسی اثر اعضای مورب میانی بر نتایج آنالیز بارگذاری در مدل گنبدی پس از مرحله شکل دهی با اعضای لایه فوقانی که با المان تیر مدل
    شده بود، تکیه گاه ها ثابت شدند. سپس اعضای مورت میانی غیرفعال شدند (سختی آنها در عدد بسیار کوچکی ضرب شد). مدل مواد مطابق شکل ( 2) به
    صورت چند خطه ایزوتروپیک تعریف شد. آنالیز بارگذاری مانند شرایط آزمایش بر اتصالات یالهای فوقانی وارد شد. با افزایش کرنش اعضای پیوسته لایه
    14 کیلونیوتن آنالیز متوقف شد. / فوقانی در گوشه ها در بار کلی 1
    مقایسه جابجایی گره مرکزی مدل در آنالیز و آزمایش مدل گنبدی پس از توقف آنالیز در شکل ( 10 ) نشان داده شده است که نشان دهنده ی انطباق
    خوب نتایج آنالیز و آزمایش م یباشد. نتایج آزمایش و آنالیز نشان دهند هی این مطلب م یباشند که با وجود عدم اتصال رئوس واحدهای هرمی در لایه زیرین
    جز در نواحی خاص، اعضای مورب تأثیر زیادی بر سختی و ظرفیت باربری خرپاهای فضاکار تک یال دارند.
    4. نتیجه گیری
    نتایج آنالیزهای انجام شده نشان داد ؛
    -1 به طور کلی دقت نتایج آنالیز شکل دهی به روش جابجایی تکی هگاه ها بالاتر از روش اعمال نیروی پس تنیدگی (بدون مدلسازی لغزش کابل در
    گره های لایه پایین) می باشد. ولی از نتایج روش دوم به منظور طراحی های اولیه جکهای پس تنیدگی می توان استفاده نمود.
    -2 به کمک آنالیزهای بارگذاری با در نظر گرفتن افت مقاومت اعضا بر اثر کمانش، می توان بار حدی مدلهای شکل یافته به فرمهای با انحناهای کم و زیاد را
    با دقتی قابل قبول تعیین نمود. همچنین نتایج آنالیزهای انجام شده نشان داد که اعضای مورب میانی تاثیر زیادی بر ظرفیت باربری خرپاهای تک یال دارند.
    پنجمین کنگره ملی مهندسی عمران
    14 تا 16 اردیبهشت 1389 ، دانشگاه فردوسی مشهد، مشهد ، ایران
    ٨
    0
    4
    8
    12
    16
    0 40 80 120 160
    displacement (mm)
    Load (kN)
    Analysis result
    Experiment result
    شکل ( 10 ): مقایسه جابجایی گره مرکزی در آزمایش و آنالیز بارگذاری مدل گنبدی بدون اعضای مورب میانی.
    5. مراجع
    [1] Ellen, P. E. (1986). “The design and development of post-tensioned steel structures.” Proc. Of the 1st Pacific
    pp 69-74. Structural Steel Conf., Auckland, NZ., Vol. 3,
    [2] Schmidt, L. C., Dehdashti, G. (1993). “Curved space trusses formed from single chorded planar space
    Schmidt, ed., Univ. of trusses.” Proc., 13th Australasian Conf. on the Mech. of Structure and Materials, L. C.
    Wollongong, Australia.
    [3] Schmidt, L. C. (1989). “Erection of space trusses of different forms by tensioning of near mechanisms.” Proc.
    of IASS Conf., 10 Year of Progress in Shell and Spatial Structures, Spain. Madrid.
    [4] Dehdashti, G. (1994). “Shape formation and ultimate load behavior of post-tensioned space trusses.” PhD
    Thesis, Univ. of Wollongong, Australia.
    [5] Schmidt, L. C., Dehdashti, G. (1993). “Shape creation and erection of metal structures by means of post tensioning.”
    Space Structures 4, Thomas Telford, London, Vol. 1, pp 69-77.
    [6] Dehdashti, G., Schmidt, L. C. (1995). “Barrel-vault space trusses shaped by post-tensioning.” ASCE, J. of
    Structural Eng., pp 1755-1763.
    [7] Dehdashti, G., Schmidt, L. C. (1996). “Dome-shaped space trusses form by means of post-tensioning.”
    ASCE, J. of Structural Eng., Vol. 122, pp 1240-1245.
    [8] Schmidt, L. C., Dehdashti, G. (1999). “Shaping, stiffness and ultimate load capacity of domical space
    trusses.” 16th Australasian Conf. on the Mechanics of structures and Materials, Sydney: New South Wales.
    [9] Kim, J. W., Kim, J. J., Rhew, H. J., ”Analysis and experiment for the formation and ultimate load testing of a
    hypar space truss.” J .of Constructional Steel Research, Vol. 62, pp 189-193, 2006.
    [10] Schmidt, L. C., Li, H., Chua, M. (1998). “Post-tensioned and shaped hexagonal grid dome: test and
    analysis.” ASCE, J. of Structural Eng., V. 124, pp 696-703.
    [11] Karbaschi, M. E., Dehdashti, G., Fiouz, A. (2009) “Ultimate load of barrel-vault space trusses, shaped by
    post-tensioning” International Journal of Space Structures, pp 179-189, Vol. 24, No. 3.
    [12] Punniyakotty, N. M., Liew, J. Y. R., Shanmugam, N. E. (2000). “Nonlinear analysis of self-erecting
    framework by cable-tensioning technique.” ASCE, J. of Structural Eng., V. 126, pp 361-370.
    13 ] کرباسچی، محمد ابراهیم. ( 1387 ) "آنالیز حدی خرپاهای فضاکار چلیکی شکل یافته به روش پس تنیدگی تحت اثر بار قائم با استفاده از روش اجزای ]
    محدود"، پایان نامه کارشناسی ارشد در رشته مهندسی عمران (سازه)، دانشگاه خلیج فارس بوشهر.
    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]
    علی دایی:من همیشه رو بازی میکنم و هیچوقت زیر و رو نکشیدم .......

    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]
    www.iran-stu.com
    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]

    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]

    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]

    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]

    [برای مشاهده لینک عضو شوید! ]







صفحه 5 از 5 نخستنخست 12345

موضوعات مشابه

  1. مصاحبه اختصاصی با مهندس فرناز فلاحی رتبه 17 کنکور سیستمهای اقتصادی اجتماعی
    توسط حسین مهریزی در انجمن کنکور و تحصیلات تکمیلی
    پاسخ ها: 1
    آخرين نوشته: 11-06-12, 01:09 AM
  2. راز زندگی کجاست؟
    توسط Rocky Marciano در انجمن کَشکــــول (مطالب جالب و پندآموز)
    پاسخ ها: 4
    آخرين نوشته: 24-01-12, 02:27 PM
  3. پاسخ ها: 0
    آخرين نوشته: 19-11-11, 06:05 PM
  4. Jet Lag چبست؟
    توسط Adventure در انجمن تازه ها و اخبار پزشکی
    پاسخ ها: 0
    آخرين نوشته: 02-09-11, 02:53 PM
  5. نفت با اقتصاد ایران چه کرده است؟
    توسط gagas در انجمن اقتصاد کلان
    پاسخ ها: 0
    آخرين نوشته: 26-08-11, 06:58 PM

لیست کاربران دعوت شده به این موضوع

کلمات کلیدی این موضوع

علاقه مندی ها (Bookmarks)

علاقه مندی ها (Bookmarks)

www.iran-stu.com مجوز های ارسال و ویرایش

  • شما نمیتوانید موضوع جدیدی ارسال کنید
  • شما امکان ارسال پاسخ را ندارید
  • شما نمیتوانید فایل پیوست کنید.
  • شما نمیتوانید پست های خود را ویرایش کنید
  •  
Published By : vBstyle.iR